鉆井技術的合理實施是天然氣勘探開發(fā)過程中的一項重要工作，直接關系到一個油田勘探開發(fā)的綜合經(jīng)濟效益。超低滲氣藏由于巖性致密，導致滲流阻力大、壓力傳導能力差，影響到鉆井技術的實施效果［1］。近年來，隨著油氣勘探和評價的不斷深入，鄂爾多斯盆地晚三疊統(tǒng)開發(fā)井氣藏儲層顯示出較大的資源潛力和開發(fā)前景。鄂爾多斯盆地鉆井區(qū)地處山區(qū)，地表溝壑縱橫交錯，地形復雜，平均完鉆井深3 000~3 500 m，平均機械鉆速小于 6 m/h。該區(qū)氣藏儲層致密、物性差、豐度低，具有地層可鉆性差、漏失嚴重、地層研磨性強和鉆具失效頻繁等特性，這些特性是制約鉆井速度的技術“瓶頸”，導致鉆井難度較大［2］。為此，針對該區(qū)氣藏的綜合開發(fā)能力，結合儲層地質特征，有針對性地提出了應對各種難題的技術對策，現(xiàn)場應用效果較好，鉆具失效得到有效遏制，機械鉆速得到大幅度地提高。

 

  1 儲層地質特征根據(jù)新一輪油氣資源評價結果，鄂爾多斯盆地油氣資源十分豐富［3-4］。鄂爾多斯盆地開發(fā)井氣藏1# 井和 2# 井，主要目的層為二疊系鄂 1-1 層和 1-2層，埋深為 3 670~3 755 m。其中鄂 1-2 為重點目的層段。

 

  儲層巖性以巖屑石英砂巖與巖屑砂巖為主，成熟度中等 ~ 高（石英含量 46.0%~98.8%），填隙物含量平均 12.6%，以硅質、高嶺石和含鐵方解石為主，雜基平均5.3%（含水云母等）。膠結物含量平均7.3%，主要以自生黏土礦物與碳酸鹽礦物為主，其次為硅質。儲層平均孔隙度 7.2%，平均滲透率 0.43 mD，屬于特低孔、超低滲致密儲層。儲層敏感性屬弱酸敏（0.275）、弱堿敏（0.212）、中等鹽敏（59 405 mg/L）、水敏（0.029）及速敏（無 ~ 強均有）。儲層流體物性較好，氣體體積系數(shù) 4.204×10–3m3/（標）m3，壓縮系數(shù)2.305×10–21，黏度 2.1928×10–2mPa·s。儲層砂巖最小水平主應力 50.43 MPa，最大水平主應力 71.52MPa；泥巖最小水平主應力 56.62 MPa，最大水平主應力 72.56 MPa［5-6］。

 

  2 鉆井技術難點分析2.1 地質因素根據(jù)鄂爾多斯盆地開發(fā)井儲層地質特征，結合試驗井井下復雜情況（表 1），分析斷定出該氣藏鉆井地質情況較為復雜，主要鉆井技術難點如下：

 

  （1）地層時代古老。區(qū)塊自上而下鉆遇新生界（第四系）、中生界（白堊系、侏羅系和三疊系）、上古生界（二疊系和石炭系）、下古生界（奧陶系）等多套地層。

 

  （2）可鉆性較差，研磨性強。鄂爾多斯盆地 1# 井和 2# 井地層巖石從三疊系到奧陶系隨著地層的加深可鉆性均值逐漸增大，采用 PDC 鉆頭和牙輪鉆頭鉆進巖石可鉆性相差較大。結合地層巖性特點，對該地區(qū)地層的軟硬程度進行劃分：三疊系、石炭系和奧陶系整體屬于中硬地層；二疊系屬于軟到中硬地層。該區(qū)探井地層均為砂泥巖互層，抗壓強度低和可鉆性差異較大，與巖石可鉆性試驗測定結果相符。此外，隨著層段不同、巖石力學性質各不相同，三疊系各層段地層泥巖有一定的塑性，所以要采用不同的破巖方式提高效率。

 

  （3）非均質性強。中生界和上古生界均含有礫巖地層、煤系地層，特別是侏羅系底部和三疊系上部地層含有不同直徑的泥巖，在石炭系地層含鐵鋁礦等硬夾層，下古生界為碳酸鹽、云巖等脆性地層和鹽膏層。但隨著區(qū)塊的差異，上述特征變化較大。

 

  （4）地層破裂壓力與孔隙壓力相近。三疊系和上古生界部分層段存在低破裂壓力層，導致固井過程中動態(tài)壓力難以控制，固井質量不易保證［7-8］。

 

  （5）地層易受傷害。區(qū)塊氣藏儲層屬致密性砂巖儲層，具有低地層孔隙壓力、超低滲透率和毛孔壓力高、有效應力高的特點，鉆井過程中極易傷害地層，應采取保護措施以減輕鉆井液對地層的傷害［9-10］。

 

  （6）鉆具失效地層。鉆具失效集中發(fā)生在三疊系及二疊系等地層厚約 1 100 m 井段，發(fā)生鉆具失效最淺的地層為侏羅系，井深 1 530 m；鉆具失效最深的地層為二疊系，井深 3 690 m。

 

  （7）鉆井事故。鉆井過程中還存在井斜、井漏、掉塊、井塌、井噴、擴徑、卡鉆等風險。

 

  表 1 試驗井井下主要復雜情況復雜類型 復雜情況提示井漏三疊系下部層段底部為區(qū)域漏失層（一般為滲漏層）。預計可能漏失段在 2 950~3 000 m，注意在鉆開該層之后進行工藝堵漏井塌二疊系鄂 1-2 層段以下及石炭系層段煤層發(fā)育，單層厚 1~2 m，易坍塌，注意在鉆開該層之后防塌地層受害上古氣層段，鉆井液處理時還應考慮保護氣層。

 

  鉆達二疊系鄂 1-2 層段氣層前轉化為保護氣層完井液，在氣層鉆井過程中及固井前均要維護好該保護氣層的性能卡鉆侏羅系整個層段及三疊系上部層段主要以泥巖為主，夾煤層，易發(fā)生坍塌卡鉆，注意在鉆開該層之后防井斜第四系及白堊系整個層段主要為黏土、流沙、砂巖，夾泥巖，斜層理十分發(fā)育，易發(fā)生井斜，注意在鉆開該層之后防斜井噴二疊系鄂 1-2 層段以下及石炭系整體泥巖與砂巖互層，夾煤層，易發(fā)生井噴，注意在鉆開該層之后防噴2.2 工程因素實際鉆井過程中，由于區(qū)塊存在著可鉆性差、非均質性強等固有特性，易造成鉆具失效頻繁發(fā)生，預測主要失效形式為鉆桿接頭刺漏、管體刺穿、斷裂；鉆鋌黏扣、內外螺紋根部黏裂、螺紋刺裂、連接密封失效、竄漿等。

 

  2.2.1 斷扣分析 公扣和母扣螺紋斷裂，是鉆具失岳艷芳等：鄂爾多斯盆地超低滲氣藏鉆井技術難點與對策35效的主要類型。其主要原因是在公扣最末完全扣處和母扣段，容易形成應力集中，最終導致疲勞失效。

 

  由于地層年代老、巖性硬、夾層多，跳鉆和蹩鉆嚴重，預計鉆具失效井段巖性主要為含礫砂巖和泥巖，礫間充填主要以鈣膠結為主，地層可鉆性級值為 5~7，為中 - 中硬地層，鉆井過程中會頻繁發(fā)生跳鉆和蹩鉆，引起鉆具縱向、橫向和扭轉振動及其耦合振動，最終導致鉆具公扣和母扣斷裂。

 

  不合理的鉆井參數(shù)引發(fā)下部鉆具共振，如用三牙輪鉆頭鉆井過程中容易產(chǎn)生 3 波狀井底，引起 3倍頻出現(xiàn)，導致鉆具失效；鉆具受力特性及其自身結構引起周期性彎曲應力，是其失效的內在原因；此外，鉆鋌螺紋連接部分為薄弱環(huán)節(jié)，在鉆壓作用下，易彎曲，加速鉆具失效，預計鉆鋌失效多數(shù)發(fā)生在下部鉆具組合中，以疲勞斷裂為主。

 

  2.2.2 鉆具刺扣和黏扣分析 鉆具刺扣和黏扣在該區(qū)塊主要發(fā)生在二疊系鄂 1-1 層段以上地層，預計其主要失效原因為上扣扭矩不足，螺紋密封脂性能差，使用不規(guī)范。

 

  2.2.3 鉆桿接頭偏磨和管體刺裂分析 鉆桿接頭偏磨失效最普遍，其主要失效原因為地層研磨性強（以含礫石砂泥巖為主）；鉆柱渦動，鉆柱在井眼內順時針轉動與井壁接觸產(chǎn)生摩擦力，使其以一定的速度按逆時針方向繞井眼軸線轉動，形成渦動，使鉆具偏磨，承受高頻應力而導致鉆具破壞；管體刺裂發(fā)生在加厚過渡帶，由于不光滑，易引起應力集中。為此，結合保護油氣層的原則，需要合理選擇安全、優(yōu)質、高效鉆井參數(shù)，有效防止鉆井事故的發(fā)生，減少地層傷害。

 

  3 技術對策3.1 優(yōu)化鉆具組合二開三疊系下部層段優(yōu)選鉆具結構：?215.9mm（3A）鉆頭 +?165 mm 底部減震器 +?177.8 mm鉆鋌 ×18 m+?215 mm 扶正器 +×177.8 mm 鉆鋌×9 m+?215 mm 扶正器 +?177.8 mm 鉆鋌 ×81 m+?127 mm 鉆桿。根據(jù)不同情況及時調整鉆進參數(shù)；選用防斜、糾斜、穩(wěn)斜鉆具，用 PDC 鉆頭或 PDC 鉆頭加螺桿輕壓吊打鉆進，加強防斜效果。

 

  3.2 優(yōu)選鉆頭類型，強化鉆井參數(shù)二開-白堊系整個層段：選用?215.9 mm GA114鉆頭，力爭1只鉆頭穿過白堊系；侏羅系—三疊系層段：選用?215.9 mm SKH447G牙輪鉆頭或其他5刀翼 PDC 鉆頭；三疊系—二疊系層段：選用 ?215.9mm MD9535ZCPDC 鉆頭或其他 6 刀翼 PDC 鉆頭；二疊系 - 石炭系層段：選用 ?215.9 mm HJT537G鉆頭或 SKH517G 牙輪鉆頭；鉆井參數(shù)選用鉆壓180 kN，排量 35 L/s，轉速 50~70 r/min?！半p石層”：

 

  以選用 ?215.9 mm S537GK 型牙輪鉆頭鉆進為主，鉆壓 180 kN，加大排量和泵壓（不漏失時），可選用MD517J 復合齒鉆頭 + 直螺桿 + 轉盤復合鉆進。換用新鉆頭時，不一次下鉆到底。在接近井底時，小排量開泵，啟動轉盤，慢慢下到井底，再用 20~30 kN 的鉆壓磨合鉆頭約半小時后，逐漸加至正常鉆壓鉆進。

 

  3.3 優(yōu)選鉆井液類型及配方二開二疊系鄂 1-1 和 1-2 層段優(yōu)選聚合物鉆井液，其基本配方：淡水+（4~5）%膨潤土+（0.2~0.3）%包被劑 +（0.3~0.5）%NH4-HPAN+（0.3~0.5）%COP-HFL/LFL+（0.2~0.5）% ZSC201+（0.1~0.3）%NaOH［11-12］。

 

  聚合物鉆井液主要性能要求見表 2。另外，根據(jù)井下摩阻情況，加入潤滑劑（、1~2）% 聚醚防塌潤滑劑JHF-2、白油等材料，改善鉆井液的潤滑性；如遇井涌、井噴、H2S 含量高等異常情況，現(xiàn)場可根據(jù)實測地層壓力按井控要求調整鉆井液密度。

 

  表 2 聚合物鉆井液主要性能參數(shù)密度 /g·cm–3黏度 /s濾失量 /mL濾餅厚度 /mm含砂量 /%pH 值靜切力 /Pa塑性黏度 /mPa·s動切力 /Pakf膨潤土含量 /g·L–110 s 10 min1.15~1.25 35~45 ≤ 10 ≤ 1.0 ≤ 0.5 7~8 0~1 1~2 7~15 5~8 ≤ 0.12 30~503.4 優(yōu)化氣層保護完井液體系由于地區(qū)氣藏屬特低孔、超低滲致密儲集層，結合儲層敏感性分析結果，針對二開二疊系鄂 1-1 和1-2 層段，優(yōu)化設計了儲層屏蔽暫堵完井液體系配方，其基本配方：基漿（4~5）% 膨潤土 +（5~6）%復合暫堵劑 FH+（1~2）% 屏蔽暫堵劑（PD-1 ）+（2~3）%油溶性暫堵劑 WZD-2+ 稀膠液［13］。在裂縫較發(fā)育的層段適當增加復合暫堵劑的用量。

 

  屏蔽暫堵實施的技術參數(shù)：井底最小正壓差3.5 MPa，環(huán)空上返速度小于 1.6 m/s，暫堵劑粒子粒度與鉆井液粒度達到相應的技術指標。

 

  3.5 預防鉆具失效的工藝措施（1）提高鉆桿抗彎曲疲勞強度。

 

  （2）檢查螺紋密封脂是否符合標準。推薦采用API 標準螺紋密封脂，檢查壓膜強度和摩擦因數(shù) 2項性能指標。36石油鉆采工藝 2014 年 9 月（第 36 卷）第 5 期（3）檢查上扣扭矩。上扣扭矩過緊和過松均不允許，舊鉆具上扣扭矩選用低限值。?127 mm 加重鉆桿上扣扭矩為 30 kN·m，?127 mm 鉆桿上扣扭矩為26 kN·m，?158.75 mm 鉆鋌上扣扭矩為 24 kN·m［2］。

 

  （4）建立鉆具鉆桿使用管理規(guī)范。該規(guī)范應對鉆具的質量要求、送井鉆具的驗收、井場鉆具存放的管理、入井鉆具的管理、鉆具現(xiàn)場無損探傷、鉆具使用過程中的非正常磨損、鉆具回收、鉆具故障的調查等問題做出明確的要求和規(guī)定。同時鉆柱下部鉆鋌的數(shù)量必須加足，以保證鉆具“中和點”中性截面在鉆鋌上。

 

  （5）根據(jù)現(xiàn)場鉆具使用情況，做出“改進鉆具結構”的應急預案。比如，跳鉆井段的底部鉆具中加入減震器和懸浮器，減少鉆具的振動。扶正器有利于鉆具工作狀態(tài)的穩(wěn)定，盡可能增加扶正器的使用井段。同時合理設計鉆井參數(shù)，避免鉆具共振。

 

  （6）改進鉆具的螺紋結構。使用根部圓角較大的數(shù)字型高疲勞壽命螺紋，同時在公扣最末安全扣處和母扣消失段，設應力減輕槽；此外，對有應力減輕槽的接頭，修扣時截斷長度要長。

 

  （7）加強鉆井液的維護和處理，有效地控制井徑擴大率，減少鉆具在井內的彎曲度，降低鉆具疲勞損壞的程度和速度。

 

  （8）使用 PDC 鉆頭、井下動力鉆具、液力加壓器等工具改變鉆具的工作狀態(tài)，減輕鉆具的彎曲和彎曲應力。

 

  （9）鉆具選材。鉆桿選用德國進口管體、內涂層的鉆桿，提高鉆井液的 pH 值，以控制鉆桿的腐蝕。

 

  3.6 其他鉆井控制對策（1）上部井段嚴格控制井斜，為下部井段的鉆進爭取主動。在表層鉆進中，輕壓吊打，嚴格控制井斜。

 

  開鉆采用低參數(shù)吊打工藝（鉆井參數(shù)鉆壓 0~50 kN，轉速 50 r/min），防止起步井斜。在鉆入 1 根鉆鋌后隨鉆鋌增加逐漸增大鉆壓。隨井深增加，鉆鋌增多，逐漸加大鉆壓，但必須保證所加鉆壓不得超過鉆鋌浮重的 70%。根據(jù)鉆遇巖性變化適時調整鉆壓，防止井斜。

 

  （2）使用塔式鐘擺防斜鉆具組合保證開鉆打直，為下開鉆進創(chuàng)造良好的井身條件。

 

  （3）防止井口竄漏和防淺層井漏，禁止在導管鞋處定點循環(huán)，操作要求平穩(wěn)，排量由小到大，以防止井壁垮塌，滿足攜帶巖屑，及時沖刷井壁，避免重復破碎［14］。

 

  （4）鉆進中密切注意泵壓、轉盤扭矩的變化，以及返出巖屑形狀和數(shù)量，加強井內復雜情況的分析判斷，防止掉塊卡鉆事故的發(fā)生；液面實行坐崗監(jiān)測，及時發(fā)現(xiàn)井漏。

 

  （5）使用 PDC 鉆頭鉆進時，采用低鉆壓、高轉速控制井斜；用牙輪鉆頭時，采用高鉆壓、低轉速控制井斜。

 

  （6）采用有效地井斜監(jiān)測措施；堅持定進尺測斜，井斜變化嚴重時加密測量，并利用微機處理數(shù)據(jù)，做好井身質量預測。

 

  （7）起鉆時觀察下部鉆鋌的彎曲度、磨損情況，如發(fā)現(xiàn)彎曲或鉆鋌直徑磨細應及時甩掉。

 

  （8）根據(jù)鉆時的快慢及時調整鉆壓，處理好軟硬交界面處的鉆進；地層交界面、軟硬交錯地層至少吊打鉆進 30~50 m。

 

  （9）鉆遇裂縫地層時如有跳鉆、放空、蹩鉆等現(xiàn)象，降低鉆壓，并對裂縫井段反復劃眼，消除可能出現(xiàn)的狗腿或臺階。

 

  （10）施工過程中特別注意加強對 H2S 氣體的錄井檢測及防范。氣測一旦發(fā)現(xiàn) H2S 氣體，立即書面通知鉆井隊長及甲方監(jiān)督，現(xiàn)場人員嚴格按照上級有關規(guī)定和鉆井安全操作規(guī)范果斷處理，確保人身及鉆井設備的安全［15］。

 

  4 現(xiàn)場應用以鄂爾多斯盆地北部上古生界山西組山 2 和山 1 為目的層段的 1 口開發(fā)井 MX 為例，該井井深3 800 m，目的層埋深 3 670~3 755 m，上古生界壓力梯度 0.008 4~0.009 2 MPa/m，井身質量控制井斜小于 6°，目的層段井徑擴大率小于等于 10%，采用優(yōu)化井身結構 ?311.2 mm 鉆頭 ×?244.5 mm 套管 ×600m+?215.9 mm 鉆頭 ×?139.7 mm 套管 ×3 797 m，水泥返深到地面，上古生界為常壓層，與下古生界低壓層分屬不同壓力系統(tǒng)，整個上古生界巖性為砂泥巖加礫石互層，夾煤層，受構造應力影響，泥頁巖性脆，微裂縫發(fā)育，鉆井過程中地層壓力系統(tǒng)復雜，儲層需壓裂改造，易發(fā)生掉塊、井壁坍塌、起下鉆遇阻、長時間劃眼、井斜、井噴、地層受害等復雜情況。

 

  針對此鉆井難點，在二開三疊系下部層段優(yōu)選鉆具組合，并采用 ?215.9 mm MD9535ZCPDC 鉆頭加螺桿輕壓吊打鉆進，實現(xiàn)快速鉆進防斜；在鉆頭和鉆鋌之間加減震器，保證 600~3 800 m 井段加重鉆桿抗拉安全系數(shù)小于 2.8，鉆鋌抗拉安全系數(shù)小于22.8，有效減少鉆具振動失效；按照氣密封和腐蝕環(huán)境設計加重鉆桿上扣扭矩 35 kN·m，鉆鋌上扣扭矩 30 kN·m，有效地提高了鉆具的連接強度。同時，為提高鉆井液的懸浮、攜帶巖屑能力，采用低固相岳艷芳等：鄂爾多斯盆地超低滲氣藏鉆井技術難點與對策37鉀氨基聚合物鉆井液體系，密度 1.15~1.25 g/cm3，鉆進時出現(xiàn)水侵，將鉆井液密度調高至 1.45 g/cm3，有效控制出水，在進入保護層 20~40 m 前將鉆井液轉換為屏蔽暫堵完井液體系，優(yōu)化配方設計：基漿 +（4~5）% 膨潤土 +（4~5）% 復合暫堵劑 FH+（0~1）%屏蔽暫堵劑 PD-1+（2~3）% 油溶性暫堵劑 WZD-2+稀膠液，將原漿性能調至密度低于設計 0.03~0.04 g/cm3，嚴格控制失水小于 5 mL，pH 值為 8~10，保證井底最小正壓差 3.5 MPa，環(huán)空上返速度 1.6 m/s，控制暫堵劑粒度與鉆井液粒度，其酸溶液含量小于 5%，既有效減輕對地層的傷害，又利于井眼穩(wěn)定、井徑規(guī)則。應用上述技術解決了鄂爾多斯盆地山西組開發(fā)井的鉆井難題，達到了 MX 井井身質量控制要求，使該井實際鉆井周期縮短 30%，鉆井速度提高 10%。

 

  5 結論及認識（1）鄂爾多斯盆地超低滲氣藏地質構造特征表明，超低滲氣藏鉆井過程中易發(fā)生地層漏失嚴重、溢流井涌、井壁失穩(wěn)、卡鉆多、井斜、井噴、跳鉆等井下事故。

 

  （2）防斜、穩(wěn)斜鉆具對鄂爾多斯盆地超低滲氣藏上部易斜井段有著較好的防斜效果。

 

  （3）鄂爾多斯盆地超低滲氣藏鉆井過程中易遇到礫石砂巖地層、泥巖層、夾煤層、H2S 和 CO2氣侵層等風險，需根據(jù)各風險因素特點制定相應的風險對策。

 

  （4）優(yōu)選屏蔽暫堵完井液體系，可以有效地達到保護氣層的要求。

 

  （5）對石炭系和奧陶系硬地層進行鉆頭優(yōu)選及性能研究，建議分井段優(yōu)選 PDC 鉆頭，以實現(xiàn)優(yōu)質、快速、高效的鉆進。

 

  （6）開展鄂爾多斯盆地超低滲氣藏開發(fā)井地層巖石可鉆性研究，建立各層段巖石可鉆性數(shù)據(jù)，以期提高鉆頭機械鉆速、縮短鉆井周期及優(yōu)化鉆頭參數(shù)與結構。